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在水环境持续改善的同时,污水处理厂排放硫化氢、氨气、VOC和臭气等污染气体对厂区及厂界的大气环境和居民生活产生明显不利影响。目前,普遍认为污水处理厂的进水区和污泥区需要进行封闭和除臭处理。但对于污水处理厂的核心工艺段生化区,是否需要封闭和除臭还存在分歧,其原因是生化区产生的恶臭气体浓度低、气量大。利用大气扩散模型进行模拟是解决该分歧的有效手段。近几十年来,国内外科研工作者进行了气体扩散及其浓度分布特征研究,其中对于扩散模型的研究多集中在算法方面,DANCKWERTS[1]提出了基于水体表层更新时间长度的表层更新模型算法,MCCREADY et al[2]提出了基于水体表层散度的表层散度模型算法,并开展了水气界面气体扩散的研究与应用。对于气体扩散模拟,邵超峰等[3]利用MM5和HYSPLIT4模式及6S技术建立了突发性大气污染事件分级标准与风险源识别技术规范;李悦等[4]将大气环流数值模拟及预报系统、危险物排放量估算方法和改进的气体三维扩散模式进行集成,结合危险源实时监测系统,建立了基于GIS的危险气体扩散实时预测系统,提出了一套危险事故有毒有害气体预测预警系统的构建思路;房小怡等[5]针对城市应急需求,建立了突发公共事件应急气象数值模拟系统,实现了气体扩散快速模拟和应急产品的快速制作。杨政龙等[6]针对海上气体泄漏扩散应急抢险需求,采用计算流体动力学软件Fluent建立气体扩散模型,对Burro系列试验进行模拟计算,为海上气体泄漏扩散应急抢险作业提供参考。蒋芙蓉等[7]针对不同建筑物布局情况下的H.*?>=>2S气体扩散流场,利用CFX计算其分布情况。陈一洲等[8]基于网络的毒气扩散模型及Dijkstra算法理论,采用C#程序设计语言和Visual studio 2013开发了有毒气体扩散模拟与路径优化原型系统。谢雪凌等[9]以传统高斯烟羽模型为基础,考虑扩散气体与有限空间边界碰撞产生的反射作用,建立了适用于有限空间气体扩散的改进高斯烟羽模型。戴卓[10]结合某烟囱防腐工程火灾事故案例,运用CFD数字化模拟方法建立了同时考虑2种可燃气体挥发源的烟囱防腐施工过程可燃气(二甲苯)挥发扩散模型,并在事故工况下进行了模拟。
ADMS (atmospheric dispersion modeling system,大气扩散模拟系统)模式是国际大气扩散主流模式之一,由英国剑桥环境研究公司(Cambridge Environmental Research Consultants,CERC)与英国气象局和Surrey大学等机构合作开发,也是国家环保部规定的环境影响评价模型之一。其着重城市中的污染源扩散模拟,能够模拟的污染物种类也相对较多,对排放源的处理相对灵活。国内外很多科研工作者开展了该模型的应用研究,LEMAITRE et al[11]对ADMS的模拟性能进行了详细分析,HIRTL等[12]通过研究指出ADMS能够较好描述大气扩散过程,其大气污染物浓度模拟结果与实际观测相比较为可靠;赵曦等[13]运用ADMS模型对生活垃圾焚烧厂周边汞浓度的空间分布进行模拟,表明采样结果与烟气扩散模拟的空间分异格局基本吻合,王春雷等[14]基于GIS和ADMS所获得的污染模拟结果直观清晰反映了大气污染物对周边环境的影响,同时也为产业空间布局提供了依据。
运用ADMS-Urban模式对生化池水面上实测恶臭气体的结果,进行小尺度扩散模拟,考察恶臭气体扩散到厂界处是否引起恶臭超标,对解答生化池是否需要封闭和除臭有较为重要的现实意义。
市政污水恶臭气体面源扩散模拟与控制策略
Simulation and Control Strategy of Non-point Source Diffusion of Odor Gas from Municipal Wastewater Treatment Plant
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摘要: 针对华北地区某污水处理厂生化区恶臭气体,使用ADMS-Urban、联合城市小区尺度气象模式,对夏季小风这种最不利气象扩散的条件进行了模拟。结果表明,厂界硫化氢、氨气和臭气浓度最高值分别为0.000 8 mg/m3、0.15 mg/m3和35。经对比可知,厂界臭气浓度超过标准限值。由于其超标程度较低,可见生化区产生的恶臭气体在一年的绝大多数时间内是可以达到厂界标准限值的。因此建议根据污水处理厂的特点,因地制宜的处理生化池除臭的问题。Abstract: In this paper, the diffusion of odor gas from biochemical reaction areas of a municipal wastewater treatment plant (MWWTP) in north China was simulated by the ADMS-Urban diffusion model and the urban area scale meteorological model with the condition of weak wind in summer. Results showed that, the predicted maximum concentrations of hydrogen sulfide, ammonia and odor at the plant boundary were about 0.000 8 mg/m3, 0.15 mg/m3 and 35, respectively. The odor concentration exceeded the standard limit slightly, thus inferring that the odor concentration at the plant boundary was lower than the standard limit in most of the year. Therefore, to solve the odor problem of the gas from biochemical reaction tanks, the deodorization measures should be adjusted according to the local conditions of the waste water treatment plant.
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表 1 污水处理厂污染物检测数值
位置 项目 污染物浓度 单池气体排放量/万m3·h−1 气体排放总量/万m3·h−1 生化池好氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 2.28 18.26 氨 0.92 mg·m−3 臭气浓度 113 生化池缺氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 0.72 5.72 氨 0.844 mg·m−3 臭气浓度 267 生化池厌氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 0.28 2.22 氨 1.948 mg·m−3 臭气浓度 188 注: 样品采自华北地区某污水处理厂生化池,气体采样方法采用《大气污染物无组织排放监测技术导则:HJ/T 55—2000》规定方法;硫化氢采用《居住区大气中硫化氢卫生检验标准方法 亚甲蓝分光光度法:GB 11742—89》[18]规定方法;氨气采用《环境空气和废气 氨的测定 纳氏试剂分光光度法:HJ 533—2009》[19]规定方法;臭气浓度采用《空气质量 恶臭的测定 三点比较式臭袋法:GB/T14675—93》[20]规定方法。 表 2 污水处理厂气体污染物的模拟与检测对比
位置 检测物名称 实测数据 模拟数据 相对偏差/% 生化池好氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 0.004 1 mg·m−3 −18 氨 0.192 mg·m−3 0.220 0 mg·m−3 14.6 臭气浓度 113 99 −12.4 生化池缺氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 0.046 mg·m−3 −8.0 氨 0.844 mg·m−3 0.780 mg·m−3 −7.6 臭气浓度 267 252 −5.6 生化池厌氧段 硫化氢 0.005 mg·m−3 0.004 4 /mg·m−3 −12.0 氨 1.948 mg·m−3 1.880 0 /mg·m−3 −7.2 臭气浓度 188 167 −11.2 -
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